Factores para el Ajuste de los Módulos de Retrocálculo de Pavimentos Flexibles Adjustment

17 Pages·2017·1.4 MB·Spanish

Revista Ciencia, Innovación y Tecnología (RCIYT) | Vol. III | 2017
Factores para el Ajuste de los Módulos de Retrocálculo de
Pavimentos Flexibles
Adjustment Factors for Backcalculated Modulus of Flexible Pavement
Edwin Antonio Guzmán Suárez
Grupo de Investigación y Desarrollo en Infraestructura Vial- GRINFRAVIAL,
Facultad de Ingeniería/Escuela de Transporte y Vías, Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia - UPTC,
Tunja, Colombia.
[email protected]
Recibido / Received: 30-03-2016 – Aceptado / Accepted: 15-11-2016
Resumen
El Deflectómetro de Impacto (FWD) es ampliamente utilizado en la evaluación no destructiva in situ de los
módulos de las capas de pavimentos flexibles. Para estimar el módulo de las capas asfálticas, es necesario
ajustar las deflexiones o el módulo retrocalculado a la temperatura de referencia. Así mismo, los módulos
retrocalculados de las demás capas que conforman la estructura, se deben ajustar con el fin de hacerlos
equiparables con los obtenidos en pruebas de laboratorio. Este artículo tiene como objetivo hacer una revisión
acerca de los factores existentes para ajustar los módulos obtenidos por retrocálculo, al utilizar la información
del cuenco de deflexiones obtenido con FWD, y hacerlos consistentes para su aplicación en pavimentos. Se
concluye que existen bastantes investigaciones tendientes a determinar estos factores de corrección, por lo cual
es de suma importancia el criterio ingenieril al momento de seleccionar el factor adecuado a aplicar, haciendo
posible estimar con buen grado de confiabilidad las condiciones en servicio de las capas de pavimento.
Palabras clave: Deflectómetro de impacto, Factor de ajuste, Módulo resiliente, Retrocálculo.
Abstract
The Falling Weight Deflectometer (FWD) is widely used in nondestructive assessment of in situ modulus of
flexible pavement layers. To estimate the modulus of asphalt layers it is necessary to adjust the deflections
or backcalculated moduli to a reference temperature. Likewise, backcalculated modulus of other layers that
conform the structure must be adjusted in order to make them comparable to those obtained in laboratory
tests. This article aims to make a review on existing factors to adjust the backcalculated modulus, obtained
by using information from deflections basin with FWD, and make them consistent for use in pavements. It
is concluded that there are many investigations to determine these correction factors, so it is important the
engineering criteria when selecting the correct factor to apply, doing possible to estimate with a good degree
of confidence the service condition of pavement layers.
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Keywords: Adjustment factor, Backcalculation, Falling Weight Deflectometer, Resilient modulu.
I. Introducción El artículo tiene significado si se tiene en cuenta
que, tradicionalmente en Colombia, en el diseño y
Dos técnicas son llevadas a cabo en la evaluación rehabilitación de estructuras de pavimento, se recu-
de la capacidad estructural in situ de pavimentos rre a la utilización de factores de ajuste determina-
flexibles, estas son, la predicción de los módulos de dos en estudios llevados a cabo en otros países, por
las capas del pavimento y la predicción directa de lo tanto, es importante hacer una recopilación de
su capacidad estructural. En la primera técnica se estos factores, junto con los obtenidos en investiga-
retrocalculan los módulos in situ de todas las ca- ciones locales, para ajustar los módulos obtenidos
pas usando el cuenco de deflexiones obtenido con por retrocálculo, dando a conocer sus formulacio-
FWD; en la segunda aproximación, se determina la nes, modo de empleo y resultados de su aplicación,
capacidad estructural global del pavimento a partir de manera tal que el ingeniero de pavimentos cuente
del módulo de la subrasante y la deflexión máxima con una fuente de consulta para su selección.
medida al centro de carga del plato del FWD [1],
aunque actualmente se han desarrollado técnicas
que utilizan información adicional del cuenco de II. Factor de ajuste del módulo asfáltico por
deflexiones. efecto de temperatura
En ambas técnicas, las deflexiones medidas, o el Los resultados de deflexión del pavimento son de-
módulo de las capas retrocalculado, deben ser ajus- pendientes de variaciones ambientales que afectan
tadas a un tipo particular de sistema de carga y a las capas subyacentes de base y subrasante, los re-
condiciones ambientales normalizadas para su uso sultados para pavimentos asfálticos son también
en el estudio de pavimentos. Los factores relaciona- dependientes de la temperatura de la capa asfáltica.
dos con el sistema de carga son la frecuencia y nivel Con el fin de obtener resultados significativos en la
de la carga aplicada con FWD. El factor ambiental capacidad estructural de la capa asfáltica, los módu-
más importante que afecta la superficie de pavimen- los retrocalculados deben ser ajustados para tener
tos flexibles, es la temperatura de la capa asfáltica, en cuenta efectos de temperatura y ambientales.
influyendo en su módulo. En materiales no ligados,
sus propiedades de resistencia se ven afectadas, A través de los años, muchos investigadores han
principalmente, por variaciones en el nivel de carga desarrollado métodos para medir la temperatura de
y el contenido de humedad. la mezcla asfáltica y ajustar los resultados de de-
flexiones por efecto de temperatura, varias de es-
El Ajuste de los módulos obtenidos por retrocál- tas metodologías se presentan en el anexo C de la
culo es imperativo para la implementación de los Guía de Rehabilitación de Pavimentos del INVÍAS
métodos de diseño de rehabilitación presentados en [2]. También, los módulos retrocalculados deben ser
la Guía de Diseño de Pavimentos Mecanística-Em- ajustados al módulo esperado a determinada tempe-
pírica (MEPDG), así como en el tradicional método ratura de referencia o característica de la sección de
AASHTO 1993. Considerando que los modelos de pavimento que está siendo analizada. A continuación,
desempeño en la MEPDG fueron calibrados usando en las Tablas 1 y 2, se presentan los métodos recopi-
datos de los módulos resilientes de los ensayos de lados durante la revisión bibliográfica realizada, en
laboratorio, es necesario convertir los módulos re- el artículo estos métodos han sido agrupados en dos
silientes obtenidos con FWD a valores equivalentes categorías, aquellos que prefijan la temperatura de
de laboratorio. referencia y aquellos en que esta puede ser escogida.
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TABLA 1. FACTOR DE AJUSTE CON TEMPERATURA DE REFERENCIA PREFIJADA
Ref Autor Expresión Observaciones No
Ullidtz y Peattie Tref = 15°C = 59°F
[3] (1)
(1982) Tca, °C
=1−1.
15
Baltzer y Jansen Tref = 20°C = 68°F
[4] (2)
(1994) Tca medida a 1/3 espesor capa, °C
−0.018 20
=10
Kim Tref = 20°C = 68°F
[4] (3)
(1995) Tca medida a 1/3 espesor capa, °C
−0.0275 20
=10
Tref = 20°C = 68°F
[1] Chile (4)
Tca, °C
−0.02284 20
=10
Noureldin Tref = 20°C = 68°F
[9] (5)
(2005) Tca medida a 1/2 espesor capa, °F
1
3
= 313442
Loizos et al 1.0000008 Tref = 20°C = 68°F
[10] (6)
(2015) Tca, °C
−0. −20
=
Agencia de Tref = 20°C = 68°F
[9] Autopistas Tca medida a 10cm espesor capa, °C (7)
2
Inglesa (2008) 0.0003 20 −0.022 20 Tca entre 15 y 25°C
=10
Johnson y Baus Tref = 21.1°C = 70°F
[5] (8)
(1992) 1.886 1.886 Tca, °F
−0.0002175 70
=10
Ali y lópez Tref = 21.1°C = 70°F
[9] (9)
(1996) Tca, °C
−0.03608145 −0.75771
=
Chang Tref = 25°C = 77°F
[3] (10)
(2002) Tca medida a 1/2 espesor capa, °C
−0.02822 25
=10
Alexander Kwasi Tref = 25°C = 77°F
[5] (11)
(2003) Tca, °C
−0.031 −25
=
EVERCALC Tref = 25°C = 77°F
[3] (12)
MICHIPAVE 2 2 Tca, °F
−0.000147362 77
=10
Tref = 25°C = 77°F
[6] TxDOT (13)
2.81 Tca, °F
=
Reddy 185000 Tref = 35°C = 95°F
[7] (14)
(2003) Tca, °F
1−0.238 35
|
=
1−0.238 ( )
Fuente: El autor, 2016.
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TABLA 2. FACTOR DE AJUSTE CON TEMPERATURA DE REFERENCIA SELECCIONABLE
Ref Autor Expresión Observaciones No
Ullidtz
[5] Tca >1 °C (15)
(1987)
1
=
3.177−1.673log m = -0.0195 para la huella
Lukanen
[8] m = -0.021 parte central del carril (16)
(2000)
Tca a 1/2 espesor capa, °C y Tref, °C
=10
Jung
[4] Tca y Tref, °C (17)
(1990)
−0.072
=
Baltzer y Jansen Tref, °C
[3] (18)
(1994) 1 Tca medida a 1/3 espesor capa, °C
=
1−2.2
Antunes
[3] Tca y Tref, °C (19)
(1993)
1.635−0.0317
=
1.635−0.0317
Chen Tref, °C
[3] (20)
(2000) 2.4462 Tca medida a 1/2 espesor capa, °C
1.8 +32
= 2.4462
1.8 +32
[9] Braun Intertec Tca y Tref, °F (21)
−0.
=10
[9] ELMOD Tca y Tref, °C (22)
−0.04663
=
Fuente: El autor, 2016
Donde: E = Módulo del concreto asfáltico a la temperatura de referencia; E = Módulo del concreto as-
ref ca
fáltico retrocalculado; T = Temperatura de referencia; T = Temperatura de la capa de concreto asfáltico.
ref ca
Las siguientes figuras presentan el comportamiento 35 °C, aplican el menor factor de ajuste al módulo
del factor para ajustar el módulo de retrocálculo de retrocalculado del concreto asfáltico.
la carpeta asfáltica; la Figura 1 muestra las expre-
siones que emplean como temperatura de referencia En las expresiones de la Tabla 2 se ha seleccionado
valores diferentes a 20 °C. Para ajustar el módulo como temperatura de referencia 20 °C, su compor-
de la capa asfáltica medido a temperatura superior a tamiento se presenta en la Figura 2, junto con las
25 °C, el método utilizado por EVERCALC aplica expresiones que tienen prefijado este valor de tem-
el mayor factor para ajustar el módulo a la tempera- peratura. En la gráfica se observa que, para llevar
tura de referencia de 25 °C, los métodos de Chang el módulo retrocalculado a temperatura de referen-
y TxDOT aplican un factor de similar magnitud, cia de 20 °C, los métodos de Johnson, Jung, Kim y
el cual es menor al aplicado por EVERCALC. A la Agencia de Autopistas Inglesa, aplican la mayor
su vez, las formulaciones propuestas por Kwasi y corrección; los métodos de Baltzer y Chile aplican
Reddy, este último a temperatura de referencia de factores intermedios, entre tanto que las expresio-
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nes propuestas por Ullidtz y Ali y López son más para su ajuste varía entre 0.2 y 1.0 para tempera-
conservadoras. Para módulos retrocalculados con turas medidas durante el ensayo entre 0 y 20 °C,
temperaturas medidas inferiores a 20 °C, el factor respectivamente.
Fuente: El autor, 2016.
Figura 1. Comportamiento del factor de ajuste a temperatura de referencia 25 °C
Fuente: El autor, 2016
Figura 2. Comportamiento del factor de ajuste a temperatura de referencia 20 °C
La Figura 3 muestra las expresiones que proponen con la aplicación de todas las metodologías consulta-
un factor de ajuste en un intervalo de confianza del das. Estos son los métodos que se recomienda utilizar
95 %, respecto a la media de los resultados obtenidos para el ajuste de los módulos retrocalculados.
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Fuente: El autor, 2016.
Figura 3. Métodos en un intervalo de confianza de 95 % en el factor de ajuste a temperatura de referencia 20 °C
III. Factor de ajuste del módulo de capas no AASHTO, el cual se llevó a cabo en los Estados
ligadas Unidos de América en la década de 1950, y corres-
ponde a un experimento a escala real. Con la finali-
Si el módulo es determinado mediante el uso de dad de que las distintas estructuras a evaluar posean
técnicas de retrocálculo, este debe ser multiplicado una subrasante uniforme, se colocaron los últimos
por un factor de ajuste “C”, este factor ajusta el mó- 90 cm de un suelo seleccionado, cuya clasificación
dulo retrocalculado a un valor equivalente medido HRB era de un suelo tipo A-6, con Capacidad So-
en laboratorio. La razón para este ajuste es que el porte California (CBR) saturado de laboratorio en-
procedimiento de diseño está basado en el valor de tre 2 y 4 % [11].
módulo medido en laboratorio, y el uso del módulo
de retrocálculo resultará en un espesor de pavimen- Para este tipo de suelos, se calculó un M de labo-
r
to insuficiente para diseños basados en el criterio de ratorio igual a 3000 lb/pulg2, aplicando un esfuerzo
serviciabilidad. desviador de 6.0 lb/pulg2. Sin embargo, usando el
procedimiento de retrocálculo del Método AASH-
El Módulo Resiliente de la subrasante retrocalcula- TO 1993, el esfuerzo desviador a la distancia “r”
do (M ) y el Módulo Resiliente medido en laborato- para la subrasante es menor que 6.0 lb/pulg2, por lo
rr
rio (M) no son iguales por varias razones. La prin- que el Módulo Resiliente determinado por retrocál-
r
cipal razón es que las presiones de confinamiento culo es mayor en comparación con el esperado de
uniforme y los esfuerzos verticales repetidos usados 3000 lb/pulg2.
durante el ensayo en laboratorio, no simulan real-
mente el confinamiento y estado de esfuerzos a que La determinación de un factor de ajuste, para hacer
se ve sometida la subrasante al ser solicitada por la consistentes los valores de Módulo Resiliente ob-
carga del FWD o las ruedas de los vehículos. tenidos por retrocálculo con la información del de-
flectómetro de impacto y en laboratorio, es un tema
Dentro de los principales antecedentes, se encuen- de investigación en varios países, a continuación se
tran los resultados incluidos en el Método AASHTO anotan los resultados de algunas de las investigacio-
1993, los cuales fueron obtenidos mediante ensayos nes tendientes a definir el factor de ajuste contenido
a los suelos de subrasante del Experimento Vial en el método AASHTO 1993.
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A. AASHTO 1993 A partir de ensayos realizados en dos estados, se
Dentro de las principales investigaciones tendientes retrocalculó el módulo de la subrasante, y median-
a evaluar el comportamiento de los pavimentos du- te la comparación con los resultados de muestras
rante su vida útil, destaca el Experimento Vial AAS- ensayadas en laboratorio se obtuvieron los resulta-
HTO, realizado en los Estados Unidos de América dos de la Tabla 3 para el factor de ajuste en suelos
en la década de los 50. Dicho experimento produjo de subrasante fino granular. En este estudio no se
sus primeros resultados en 1960, publicando varias investigó la relación existente entre el módulo de
guías interinas – a partir de ese año – hasta 1993 retrocálculo y el de laboratorio en suelos granula-
cuando publica la guía definitiva de diseño. res.
TABLA 3. FACTOR DE AJUSTE PARA SUELOS DE SUBRASANTE FINO-GRANULARES
Mr Mrr
Sistema de clasificación Factor de
Laboratorio Retrocálculo
ajuste – C
SUCS AASHTO MPa MPa
ML, CL A-2, A-4, A-6 48 172 0.28
CL A-2, A-6 33 156 0.21
CL, SC A-4 21 189 0.11
SM, ML A-4, A-2-5 41 93 0.44
CH A-7-6 41 135 0.31
SM A-2-4 28 97 0.29
CL, SC A-4 31 98 0.31
Fuente: Referencia [12]
En definitiva, el método AASHTO 1993 recomien- Layered Elastic Moduli for Flexible Pavement De-
da un valor C de 0.33 para ajustar el valor del Mó- sign in Support of the 1993 AASHTO Guide for the
dulo Resiliente por retrocálculo [12], con lo cual Design of Pavement Structures”.
la ecuación de Módulo Resiliente de la subrasante
queda expresada como se indica a continuación: Las Tablas 4 y 5 presentan los factores de ajuste
para materiales de base y subbase granulares no li-
(23) gados, así como para terraplenes. Las correcciones
o ajustes al módulo elástico equivalente calculado
Donde: M = Módulo Resiliente de la subrasante; para materiales de base y subbase granulares no
r
C = Factor de ajuste; M = Módulo Resiliente de la ligados, a partir del cuenco de deflexiones medido
rr
subrasante retrocalculado. con FWD, son dependientes de la sección del pavi-
mento [13].
B. Factores De Ajuste Recomendados en el Es-
tudio: “Design Pamphlet for the Determination of
TABLA 4. FACTOR DE AJUSTE PARA CAPAS DE BASE O SUBBASE GRANULAR
Factor de ajuste "C" Coeficiente de
Tipo de pavimento
promedio variación, %
Base / subbase granular bajo losas de concreto 1.32 74
Base / subbase granular bajo una capa asfáltica de
0.62 44
rodadura o de base
Base / subbase granular entre dos capas estabilizadas
1.43 80
con cemento o con productos bituminosos
Fuente: Referencia [13]
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Para determinar los valores de C presentados, se dulo elástico equivalente calculado para materiales
empleó la teoría elástica para calcular el estado de de terraplén, a partir del cuenco de deflexiones me-
esfuerzos a un cuarto de la profundidad (desde la dido con FWD, son dependientes del material sobre
superficie de la capa) del espesor de la capa granular el terraplén.
de base o subbase. Las correcciones o ajustes al mó-
TABLA 5. FACTOR DE AJUSTE PARA CAPAS DE TERRAPLÉN
Factor de ajuste "C" Coeficiente de
Tipo de pavimento
promedio variación, %
Materiales de terraplén bajo una subbase estabilizada. 1.32 80
Materiales de terraplén bajo un pavimento sin una capa
de base y/o subbase granular no ligada, y sin subrasante 0.52 37
estabilizada.
Materiales de terraplén bajo un pavimento con una
capa de base y/o subbase granular no ligada, pero sin 0.35 49
subrasante estabilizada.
Fuente: Referencia [13]
C. Factor de Correlación Recomendado en el [14]. El factor de ajuste recomendado en este docu-
Estudio: “Design Pamphlet for the Determination mento es dependiente del material sobre la subra-
of Design Subgrade in Support of the 1993 AASH- sante, tal como se indica en la Tabla 6.
TO Guide for the Design of Pavement Structures”
TABLA 6. FACTOR DE AJUSTE PARA SUELOS DE SUBRASANTE
Factor de ajuste "C" Coeficiente de
Tipo de pavimento
promedio variación, %
Suelos de subrasante bajo una subrasante
0.75 13
estabilizada.
Suelos de subrasante bajo un pavimento sin una
capa de base y/o subbase granular no ligada, y 0.52 37
sin subrasante estabilizada.
Suelo de subrasante bajo un pavimento con una
capa de base y/o subbase granular no ligada, 0.35 49
pero sin subrasante estabilizada.
Fuente: Referencia [14]
Los valores de C presentados fueron determinados usados; sensores igualmente espaciados a 30 cm
usando el espaciamiento entre sensores normaliza- [14].
do en el programa Long Term Pavement Performan-
ce (LTPP) llevado a cabo por la Strategic Highway E. Guía para la Rehabilitación de Pavimentos As-
Research Program SHRP (0, 0.2, 0.3, 0.5, 0.6, 0.9, fálticos INVÍAS [15]. La guía para la rehabilitación
y 1.5 m). Cualquier variación de este espaciamiento de pavimentos asfálticos del INVÍAS presenta la Ta-
normalizado puede tener efecto en los valores de C. bla 7 con los factores promedio para la estimación
Sin embargo, se ha encontrado que esas diferencias de los módulos resilientes de laboratorio, a partir de
son relativamente pequeñas (menores al 15 %) para los módulos obtenidos por retrocálculo. Esta Tabla
otros espaciamientos entre sensores comúnmente es un resumen de las presentadas anteriormente.
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TABLA 7. FACTOR DE AJUSTE PARA CAPAS DE BASE / SUBBASE GRANULAR, TERRAPLENES Y SUE-
LOS DE SUBRASANTE
Factor de
Tipo de capa Localización
ajuste – C
Entre dos capas estabilizadas con
1.43
cemento o con productos bituminosos
Bases y subbases
Debajo de losas de concreto 1.32
granulares
Debajo de capas asfálticas de rodadura
0.62
ode base
Bajo una base estabilizada o un suelo
0.75
estabilizado
Terraplenes y materiales Bajo un pavimento asfáltico o rígido
0.52
de subrasante sin capas granulares de base o subbase
Bajo un pavimento asfáltico o rígido
0.35
con capas granulares de base o subbase
Fuente: Referencia [15]
F. Factores de Ajuste Utilizados por Distintos tendientes a desarrollar su propia calibración del
Departamentos de Transporte en Estados Uni- factor de ajuste, con el fin de mejorar la eficiencia
dos [16]. Basados en los resultados de AASHTO, en el diseño de rehabilitación de pavimentos y refle-
jar las prácticas locales. Los resultados se presentan
los departamentos de transporte de diferentes esta-
en la Tabla 8.
dos han realizado investigaciones independientes
TABLA 8. FACTOR DE AJUSTE EMPLEADO POR DIFERENTES AGENCIAS DE TRANSPORTE EN ESTA-
DOS UNIDOS
Agencia Factor de ajuste – C Observación
AASHTO 0.33
Departamento de Transporte de Colorado 0.52
Departamento de Transporte de Idaho 0.35
Departamento de Transporte de Missouri 0.35
Departamento de Transporte de Montana 0.50
0.55 Para suelos fino-granulares
Departamento de Transporte de Utah
0.67 Para suelos granulares
Departamento de Transporte de Wyoming 0.645
Fuente: Referencia [16]
G. Estudio Realizado en la Universidad Técnica Con base en los resultados obtenidos, se propone un
Federico Santa María - Chile. El estudio experi- factor de ajuste C=0.45 para los suelos y estructura
mental consistió en comparar el Módulo Resiliente de pavimento asfáltico considerados en este estudio.
de subrasante obtenido mediante el deflectómetro Este factor de ajuste incorpora el concepto de seguri-
de impacto y el obtenido en laboratorio. Los suelos dad en el diseño al elegir la sección crítica de la capa
evaluados en este estudio fueron clasificados como de subrasante para su evaluación. En este estudio se
A-2-4 y A-2-6, en el sistema AASHTO; para que los ha seguido, en forma rigurosa, el procedimiento re-
resultados fueran comparables, los ensayos se reali- comendado por AASHTO para obtener el factor de
zaron sobre el suelo en condiciones físicas similares ajuste, no obstante, en lo que se refiere a la profundi-
bajo estados de esfuerzos equivalentes [17]. dad de evaluación se ha optado por un criterio propio.
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H. Estudio de la Universidad del Estado De dulo Resiliente retrocalculado promedio, usando los
Michigan. Para cada tipo de suelo, la Tabla 9 pro- datos de las medidas de deflexiones, y el promedio
vee una lista con la relación entre el valor del Mó- obtenido en el laboratorio [18].
TABLA 9. FACTOR DE AJUSTE PARA SUELOS DE SUBRASANTE DE ACUERDO CON EL TIPO DE SUELO
Sistema de
Resultados de laboratorio Resultados del retrocálculo
clasificación Factor de
Número de Mr promedio Número de Mrr promedio ajuste - C
SUCS AASHTO
ensayos MPa ensayos MPa
A-1-a
SP1 16 199 1499 190 0.96
A-3
A-1-b
SP2 10 176 563 172 0.98
A-3
A-1-b
SP-SM A-2-4 8 145 364 140 0.96
A-3
A-2-4
SC-SM 7 160 1924 139 0.87
A-4
A-2-6
SC A-6 16 129 1517 147 1.14
A-7-6
A-2-4
SM 17 117 370 170 1.45
A-4
A-4
CL A-6 9 256 774 104 0.41
A-7-6
ML A-4 4 169 23 110 0.65
Promedio 0.93
Fuente: Referencia [18]
I. Estudio de la Universidad del Rosario - (Houston et al., 1992). Con base en la revisión bi-
Argentina [19]. El estudio denominado “Estima- bliográfica, para suelos finos se puede considerar un
ción del valor “C” incluido en el método AASH- factor de 0.33; y para suelos granulares, de 1.00. En
TO-93 para el retrocálculo modular de la subrasan- el caso de pavimentos compuestos, el valor de C a
te”, realizado por la Universidad del Rosario, Ar- utilizar es un valor entre el rango de 0.33 a 1.00, el
gentina, propone un factor igual a 0.68. Los suelos cual se determina a partir de la corrección del mó-
evaluados corresponden a suelos de subrasante cla- dulo como se describe a continuación [20].
sificados en el sistema de clasificación de la AASH-
TO como A-6 y A-7-6. • Terraplén de suelos finos sobre subrasante de
suelos finos: C = 0.33
J. Estudio en Chile. El factor C propuesto por la
• Terraplén de suelos granulares sobre subra-
guía AASHTO es 0.33 para suelos finos, sin embar-
sante de suelos granulares: C = 1.00
go no se propone un valor para suelos granulares.
En estudios realizados por la universidad de Arizo-
• Terraplén de suelos granulares sobre subra-
na, se ha encontrado que el factor C para diversos
sante de suelos finos:
tipos de suelos puede variar entre 0.54 y hasta 1.80
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