Controlador Não-Linear para Servomecanismos de Alto Desempenho em Tempo Discreto

91 Pages·2014·1.33 MB·English

Nelso Rugero Bedin Neto
Controlador Não-Linear para Servomecanismos
de Alto Desempenho em Tempo Discreto
Porto Alegre - RS, Brasil
2014
Nelso Rugero Bedin Neto
Controlador Não-Linear para Servomecanismos de Alto
Desempenho em Tempo Discreto
Dissertação de mestrado apresentada aoPro-
grama de Pós-Graduação em Engenharia
Elétrica da Pontifícia Universidade do Rio
Grande do Sul, como parte dos requisitos
para a obtenção do título de Mestre em En-
genharia Elétrica.
Áreadeconcentração:Sinais,SistemaseTec-
nologia da Informação
Linha de Pesquisa: Automação e Sistemas.
Pontifícia Universidade do Rio Grande do Sul – PUCRS
Faculdade de Engenharia
Programa de Pós-Graduação em Engenharia Elétrica
Orientador: Aurélio Tergolina Salton
Coorientador: Jeferson Vieira Flores
Porto Alegre - RS, Brasil
2014

À Fernanda, meu pai, minha mãe e minhas irmãs por todo amor, carinho e
compreensão ao longo desta jornada.
Agradecimentos
Primeiramente gostaria de agradecer ao meu orientador Prof. Aurélio Tergolina
Salton, por ter tornado possível a realização deste trabalho através da sua disposição e
conhecimento. Não menos importante, agradeço o meu coorientador por toda ajuda e
dedicação ao longo do mestrado. Agradeço também toda a comissão coordenadora e a
equipe administrativa do PPGEE.
Agradeço aos mestrando, bolsistas e voluntários os quais tive o prazer de trabalhar
no GACS. Um agradecimento especial ao Henrique e Leandro Lisboa pelos conselhos,
ajudas, parceria e pelo tempo em que estivemos na Argentina; ao Leandro Disiuta e a
Nathássia pelas conversas, almoços e trabalhos ao longo destes dois anos. Sem vocês, estes
dois anos não seriam tão agradáveis.
Finalmente, um agradecimento especial a minha família pelo apoio, incentivo e
dedicação para tornar este sonho uma realidade. À minha esposa Fernanda, por todos os
finais de semana em casa acompanhando-me enquanto escrevia a dissertação, por todo
amor, carinho e apoio, imprescindíveis para a conclusão do trabalho.
“Mantenha seus pensamentos positivos, porque seus pensamentos tornam-se suas
palavras.
Mantenha suas palavras positivas, porque suas palavras tornam-se suas atitudes.
Mantenha suas atitudes positivas, porque suas atitudes tornam-se seus hábitos.
Mantenha seus hábitos positivos, porque seus hábitos tornam-se seus valores.
Mantenha seus valores positivos, porque seus valores...
Tornam-se seu destino.”
(Mohandas Karamchand Gandhi)
Resumo
Este trabalho aborda controladores de tempo ótimo no domínio discreto,
sendo eles: Proximate Time Optimal Servomecanism (PTOS) e Dynamically Dam-
ped Proximate Time Optimal Servomecanism (DDPTOS). Para garantir a esta-
bilidade destes controladores é utilizado a Teoria de Lyapunov e como solução a
formulação por desigualdade linear matricial (em inglês, linear matrix inequalities -
LMI). Considerando isso, são dois os objetivos principais deste trabalho: apresentar
a formulação discreta para o controlador DDPTOS e; relaxar as restrições da prova
clássica de estabilidade destes controladores, possibilitando a extensão da técnica
parasistemacom atrito. Inicialmente, aprovadeestabilidadedosistemas emmalha
fechada éavaliada enquadrandoafunçãonão-linear docontrolador PTOSdentrode
um setor delimitado, conduzindo a um conjunto de restrições LMIs a ser satisfeita
pelos parâmetros do controlador. Em seguida, uma formulação similar é aplicada
no controlador discreto DDPTOS, onde a sua principal diferença é a utilização do
modelo de sistemas lineares com dependência paramétrica para representar a não-
linearidade que adiciona amortecimento ao sistema. Como consequência, forma-se
um politopo com os limites obtidos através desta representação. As duas aborda-
gens propostas são validadas através de exemplos de simulação e experimento em
um sistema físico composto por um servomecanismo com atrito.
Palavras-chaves: Controlador de tempo ótimo, controle não-linear, ser-
vomecanismos, PTOS, DDPTOS, LMI.
Abstract
This work addresses discrete time optimal controllers, in particular: the
Proximate Time Optimal Servomecanism (PTOS) and the Dynamically Damped
Proximate Time Optimal Servomecanism (DDPTOS). Lyapunov theory is used to
ensure the stability of the controllers by casting the problem in terms of Linear
Matrix Inequalities (LMI). Considering this, there are two main objectives of this
work: shown the discrete formulation of the DDPTOS and; relaxed constraints of
the classic proof of stability of these controllers, allowing an extension of these
techniques to damped systems. Initially, the stability of the closed-loop system is
assessedbycastingthePTOSnonlinearities inasector-boundedframework,leading
to a set of LMI conditions to be satisfied by the controller parameters. Then, a
similar formulation is applied to the discrete DDPTOS, where a linear parametric
varyingmodelisusedtorepresentthenonlinearitythataddsdampingtothesystem.
As a result, a polytopic approach is taken on the limits of the varying parameter
given by this representation. The two proposed approaches are validated through
experiments in a physical system consisting of a damped servomechanism.
Key-words: Time optimal control, nonlinear control, servomechanisms,
PTOS, DDPTOS, LMI
Lista de ilustrações
Figura 1 – Diagrama de blocos de um sistema integrador duplo com controle limi-
tado pela saturação. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
Figura 2 – Sinal de controle teórico do controle de tempo ótimo. . . . . . . . . . . 20
Figura 3 – Saída em posição do sistema integrador duplo controlado pelo TOC. . . 21
Figura 4 – Efeito chattering no sistema com o controlador TOC. . . . . . . . . . . 21
Figura 5 – Estabilidade no sentido de Lyapunov. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
Figura 6 – Diagrama de blocos de um sistema não-linear na forma de Lur’e. . . . 27
Figura 7 – Não-linearidade do tipo saturação. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
Figura 8 – Região de linearidade, respectivamente, não delimitada e delimitada. . 29
Figura 9 – Condição de setor clássica - não-linearidade do tipo zona-morta des-
centralizada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
Figura 10 –Diagrama de blocos da transformação do laço de Lur’e para uma não-
linearidade Ψ(·), um sistema H(s) e um setor [Ω ,Ω ]. . . . . . . . 32
min max
Figura 11 –Resposta ao degrau do controlador PTOS para diversos valores de co-
eficiente α. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38
Figura 12 –Resposta ao degrau do controlador PTOS para α = 1. . . . . . . . . . 38
Figura 13 –Região saturada U e as possíveis trajetórias do sistema. . . . . . . . . . 40
Figura 14 –Função não-linear ψ e seus respectivos setores usados em simulação. . 42
c
Figura 15 –Conjunto elipsoidal E(P,1) para diferentes valores do fator de aprimo-
ramento da aceleração. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
Figura 16 –Trajetórias começando no limite de E(P,1) para α = 4. . . . . . . . . . 49
Figura 17 –Resposta ao degrau unitário da comparação dos controladores. Note
que α = 1,9 não apresenta sobressinal, diferente de α = 4,0. . . . . . . 50
Figura 18 –Sinal de controle da comparação dos controladores. Note o efeito do
aumento do valor do α no sinal de controle. . . . . . . . . . . . . . . . 50
Figura 19 –Resposta ao degrau de 10mm do sistema integrador duplo com os con-
troladores CNF e TOC. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
Figura 20 –Resposta normalizada para referências de 9,5mm, 10mm e 10,5mm do
sistema integrador duplo com o controlador CNF. . . . . . . . . . . . . 55
Figura 21 –Resposta normalizada para referências de 9,5mm, 10mm e 10,5mm do
sistema integrador duplo com o controlador PTOS. . . . . . . . . . . . 56
Figura 22 –Coeficientes de amortecimento do sistema em malha fechada para di-
ferentes valores de α. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57
Figura 23 –Função não-linear ψ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
a
Figura 24 –Conjunto elipsoidal E(P,1) para o controlador DDPTOS com α = 4. . 66
Figura 25 –Trajetórias começando no limite de E(P,1) para o controlador DDP-
TOS com α = 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66
Figura 26 –Resposta temporal do sistema integrador duplo com os controladores
PTOS e DDPTOS para uma referência de 0,1m com α = 4. . . . . . . 67
Figura 27 –Sinal de controle dos controladores PTOS e DDPTOS para uma refe-
rência de 0,1m com α = 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 67
Figura 28 –Modelo experimental do servomecanismo. . . . . . . . . . . . . . . . . 70
Figura 29 –Diagrama do sistema intergador duplo, onde + e − significam alimen-
tação positiva e negativa, respectivamente, CHA e CHB os canais do
encoder, S1 e S2 as comunições seriais e µp microprocessador. . . . . . 70
Figura 30 –Sinal PRBS utilizado como entrada do sistema integrador duplo para
identificação. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72
Figura 31 –Comparaçãodasaídaemposiçãoobtidaatravésdasimulação dafunção
detransferência identificada comasaída realparauma entradapseudo-
randômica. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73
Figura 32 –Setor da função não-linear ψ com α = 1,65. . . . . . . . . . . . . . . . 76
c
Figura 33 –Conjunto elipsoidal E(P,1) para o controlador PTOS com α = 1,65. . . 76
Figura 34 –Saída do sistema real comparado com a saída do sistema simulado
controlado pela lei PTOS com α = 1,65. . . . . . . . . . . . . . . . . . 77
Figura 35 –Sinal de entrada do sistema real comparado com o sinal de entrada do
sistema simulado controlado pela lei PTOS com α = 1,65. . . . . . . . 77
Figura 36 –Conjunto elipsoidal E(P,1) para o controlador DDPTOS com α = 1,65. 78
Figura 37 –Saída do sistema real comparado com a saída do sistema simulado
controlado pela lei DDPTOS com α = 1,65. . . . . . . . . . . . . . . . 79
Figura 38 –Sinal de entrada do sistema real controlado pela lei DDPTOS com
α = 1,65. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79
Figura 39 –Saída do sistema real controlado pela lei PTOS com α > 1 e α = 1. . . 81
Figura 40 –Sinal de entrada do sistema real controlado pela lei PTOS com α > 1
e α = 1. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81
Figura 41 –Saída do sistema real controlado pela lei DDPTOS comparado com a
saída controlada pela lei PTOS, ambos com α = 1,65. . . . . . . . . . 82
Figura 42 –Sinal de entrada real controlado pela lei DDPTOS comparado com a
saída controlada pela lei PTOS, ambos com α = 1,65. . . . . . . . . . 82